ພະແນກຄຸ້ມຄອງອຸປະກອນ, Sinopec Yizheng Chemical Fiber Co., Ltd. 211900
ບົດຄັດຫຍໍ້: ເອກະສານສະບັບນີ້ວິເຄາະສາເຫດທີ່ຜິດປົກກະຕິຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍ turbo ຂະຫນາດໃຫຍ່, ວາງອອກຫຼາຍມາດຕະການເພື່ອແກ້ໄຂບັນຫາ, ແລະເຂົ້າໃຈຈຸດຄວາມສ່ຽງແລະມາດຕະການປ້ອງກັນຂອງການດໍາເນີນງານ.ໂດຍຜ່ານການນໍາໃຊ້ເຕັກໂນໂລຊີການກໍາຈັດ varnish, ອັນຕະລາຍທີ່ອາດຈະເຊື່ອງໄວ້ໄດ້ຖືກລົບລ້າງແລະຄວາມປອດໄພພາຍໃນຂອງຫນ່ວຍງານແມ່ນຮັບປະກັນ.
1. ພາບລວມ
ເຄື່ອງອັດອາກາດຂອງໂຮງງານ 60 t/a PTA ຂອງ Yizheng Chemical Fiber Co., Ltd. ແມ່ນຕິດຕັ້ງອຸປະກອນຈາກເຢຍລະມັນ MAN Turbo.ຫນ່ວຍບໍລິການແມ່ນສາມໃນຫນຶ່ງ, ໃນເຄື່ອງອັດອາກາດເປັນຫນ່ວຍ turbine ຫ້າຂັ້ນຕອນຫຼາຍ shaft, turbine ໄອນ້ໍາ condensing ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນເຄື່ອງຂັບເຄື່ອນຕົ້ນຕໍຂອງຫນ່ວຍງານ compressor ອາກາດ, ແລະ turbo expander ແມ່ນ. ໃຊ້ເປັນເຄື່ອງອັດອາກາດ.ເຄື່ອງຂັບເສີມ.ເຄື່ອງຂະຫຍາຍ turbo ຮັບຮອງເອົາການຂະຫຍາຍສອງຂັ້ນຕອນສູງແລະຕ່ໍາ, ແຕ່ລະຄົນມີພອດດູດແລະທໍ່ລະບາຍອາກາດ, ແລະ impeller ໃຊ້ impeller ສາມທາງ (ເບິ່ງຮູບ 1)
ຮູບທີ 1 ມຸມເບິ່ງພາກສ່ວນຂອງຫົວໜ່ວຍຂະຫຍາຍ (ຊ້າຍ: ດ້ານຄວາມກົດດັນສູງ; ຂວາ: ດ້ານຄວາມກົດດັນຕໍ່າ)
ຕົວກໍານົດການປະສິດທິພາບຕົ້ນຕໍຂອງ turbo expander ມີດັ່ງນີ້:
ຄວາມໄວດ້ານຄວາມກົດດັນສູງແມ່ນ 16583 r / ນາທີ, ແລະຄວາມໄວດ້ານຄວາມກົດດັນຕ່ໍາແມ່ນ 9045 r / ນາທີ;ການປະເມີນພະລັງງານທັງຫມົດຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍແມ່ນ 7990 KW, ແລະອັດຕາການໄຫຼແມ່ນ 12700-150450-kg / h;ຄວາມກົດດັນຂອງ inlet ແມ່ນ 1.3Mpa, ແລະຄວາມກົດດັນອອກແມ່ນ 0.003Mpa.ອຸນຫະພູມທີ່ໄດ້ຮັບຂອງຂ້າງຄວາມກົດດັນສູງແມ່ນ 175 ° C, ແລະອຸນຫະພູມສະຫາຍແມ່ນ 80 ° C;ອຸນຫະພູມທີ່ໄດ້ຮັບຂອງຂ້າງຂອງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາແມ່ນ 175 ° C, ແລະອຸນຫະພູມສະຫາຍແມ່ນ 45 ° C;ຊຸດຂອງ pads tilting ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ຢູ່ທັງສອງສົ້ນຂອງ shafts ຂ້າງຂອງຄວາມກົດດັນສູງແລະຄວາມກົດດັນຕ່ໍາ Bearings, ແຕ່ລະມີ 5 pads, ທໍ່ນ້ໍາ inlet ສາມາດເຂົ້າໄປໃນນ້ໍາມັນໄດ້ສອງທາງ, ແລະ bearing ແຕ່ລະມີຫນຶ່ງຮູ inlet ນ້ໍາມັນ, ຜ່ານ. 3 ກຸ່ມຂອງຫົວສີດນ້ໍາມັນ 15, ເສັ້ນຜ່າກາງຂອງ nozzle inlet ນ້ໍາມັນແມ່ນ 1.8 ມມ, ມີ 9 ຮູກັບຄືນນ້ໍາມັນສໍາລັບ bearing, ແລະພາຍໃຕ້ສະຖານະການປົກກະຕິ, 5 ຮູສຽບແລະ 4 ຕັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້.ຫນ່ວຍບໍລິການສາມໃນຫນຶ່ງນີ້ຮັບຮອງເອົາວິທີການ lubrication ບັງຄັບຂອງການສະຫນອງນ້ໍາມັນສູນກາງຈາກສະຖານີນ້ໍາມັນຫລໍ່ລື່ນ.
2. ບັນຫາກັບລູກເຮືອ
ໃນປີ 2018, ເພື່ອຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການການປ່ອຍອາຍພິດ VOC, ຫນ່ວຍບໍລິການ VOC ໃຫມ່ໄດ້ຖືກເພີ່ມເຂົ້າໃນອຸປະກອນເພື່ອປິ່ນປົວອາຍແກັສຫາງຂອງເຕົາປະຕິກອນການຜຸພັງ, ແລະອາຍແກັສຫາງທີ່ໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວຍັງຖືກສີດເຂົ້າໄປໃນເຄື່ອງຂະຫຍາຍ.ເນື່ອງຈາກວ່າເກືອ bromide ໃນອາຍແກັສຫາງຕົ້ນສະບັບຖືກ oxidized ໃນອຸນຫະພູມສູງ, ມີ bromide ions.ເພື່ອປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ bromide ions ຈາກ condensing ແລະແຍກອອກໃນເວລາທີ່ອາຍແກັສຫາງຂະຫຍາຍແລະເຮັດວຽກຢູ່ໃນເຄື່ອງຂະຫຍາຍ, ມັນຈະເຮັດໃຫ້ເກີດການກັດກ່ອນຂອງ pitting ກັບເຄື່ອງຂະຫຍາຍແລະອຸປະກອນຕໍ່ມາ.ດັ່ງນັ້ນ, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງເພີ່ມຫນ່ວຍງານຂະຫຍາຍ.ອຸນຫະພູມຮັບເອົາແລະອຸນຫະພູມຂອງຄວາມກົດດັນສູງຂ້າງແລະຂ້າງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາ (ເບິ່ງຕາຕະລາງ 1).
ຕາຕະລາງ 1 ບັນຊີລາຍຊື່ຂອງອຸນຫະພູມປະຕິບັດການຢູ່ໃນຂາເຂົ້າແລະອອກຂອງຕົວຂະຫຍາຍກ່ອນແລະຫຼັງຈາກການຫັນເປັນ VOC
| ບໍ່. | ການປ່ຽນແປງພາລາມິເຕີ | ການຫັນປ່ຽນຂອງອະດີດ | ຫຼັງຈາກການຫັນເປັນ |
| 1 | ອຸນຫະພູມອາກາດໄດ້ຮັບຄວາມກົດດັນສູງ | 175 °C | 190 °C |
| 2 | ຄວາມດັນສູງ ອຸນຫະພູມລະບາຍອາກາດ | 80 ℃ | 85°C |
| 3 | ອຸນຫະພູມອາກາດໄດ້ຮັບຄວາມກົດດັນຕ່ໍາ | 175 °C | 195 °C |
| 4 | ອຸນຫະພູມຕ່ໍາຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງ | 45°C | 65°C |
ກ່ອນທີ່ຈະຫັນປ່ຽນ VOC, ອຸນຫະພູມຂອງລູກປືນດ້ານຂ້າງທີ່ບໍ່ແມ່ນ impeller ໃນຕອນທ້າຍຂອງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາແມ່ນມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຢູ່ທີ່ປະມານ 80 ° C (ອຸນຫະພູມປຸກຂອງ bearing ນີ້ແມ່ນ 110 ° C, ແລະອຸນຫະພູມສູງແມ່ນ 120 ° C).ຫຼັງຈາກການຫັນປ່ຽນ VOC ໄດ້ເລີ່ມຂຶ້ນໃນວັນທີ 6 ມັງກອນ 2019, ອຸນຫະພູມຂອງຝາຂ້າງບໍ່ທໍ່ໃບພັດຢູ່ປາຍຄວາມກົດດັນຕໍ່າຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຊ້າໆ, ແລະອຸນຫະພູມສູງສຸດແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບອຸນຫະພູມທີ່ລາຍງານສູງສຸດ 120 ອົງສາ, ແຕ່. ຕົວກໍານົດການສັ່ນສະເທືອນບໍ່ໄດ້ປ່ຽນແປງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນໄລຍະເວລານີ້ (ເບິ່ງຮູບ 2).
Fig. 2 ແຜນວາດຂອງອັດຕາການໄຫຼຂອງຕົວຂະຫຍາຍແລະການສັ່ນສະເທືອນຂອງ shaft ຂ້າງທີ່ບໍ່ແມ່ນຂັບແລະອຸນຫະພູມ
1 – ເສັ້ນໄຫຼ 2 – ເສັ້ນທ້າຍທີ່ບໍ່ແມ່ນຂັບ 3 – ເສັ້ນສັ່ນສະເທືອນ shaft ທີ່ບໍ່ແມ່ນຂັບ
3. ການວິເຄາະສາເຫດ ແລະວິທີການປິ່ນປົວ
ຫຼັງຈາກການກວດສອບແລະການວິເຄາະແນວໂນ້ມການເຫນັງຕີງຂອງອຸນຫະພູມຂອງ bearings turbine ໄອນ້ໍາ, ແລະລົບລ້າງບັນຫາຂອງເຄື່ອງສະແດງຢູ່ໃນສະຖານທີ່, ການເຫນັງຕີງຂອງຂະບວນການ, ການສົ່ງຕໍ່ສະຖິດຂອງການໃສ່ແປງ turbine ໄອນ້ໍາ, ການເຫນັງຕີງຂອງຄວາມໄວອຸປະກອນ, ແລະຄຸນນະພາບຂອງພາກສ່ວນ, ເຫດຜົນຕົ້ນຕໍຂອງການເຫນັງຕີງຂອງອຸນຫະພູມ bearing. ແມ່ນ:
3.1 ເຫດຜົນສໍາລັບການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອຸນຫະພູມຂອງ bearing ຂ້າງທີ່ບໍ່ແມ່ນ impeller ໃນຕອນທ້າຍຂອງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍ.
3.1.1 ການກວດກາການຖອດໄດ້ພົບເຫັນວ່າໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງ bearing ແລະ shaft ແລະ meshing clearance ຂອງແຂ້ວເກຍແມ່ນປົກກະຕິ.ຍົກເວັ້ນສໍາລັບ varnish ທີ່ສົງໃສກ່ຽວກັບຫນ້າ bearing ຂ້າງທີ່ບໍ່ແມ່ນ impeller ໃນຕອນທ້າຍຂອງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາຂອງ expander (ເບິ່ງຮູບທີ່ 3), ບໍ່ພົບເຫັນຜິດປົກກະຕິໃນ bearings ອື່ນໆ .
ຮູບທີ 3 ຮູບພາບທາງກາຍະພາບຂອງລູກປືນທ້າຍທີ່ບໍ່ແມ່ນຂັບ ແລະຄູ່ kinematic ຂອງຕົວຂະຫຍາຍ
3.1.2 ນັບຕັ້ງແຕ່ນ້ໍາມັນຫລໍ່ລື່ນໄດ້ຖືກທົດແທນຫນ້ອຍກວ່າຫນຶ່ງປີ, ຄຸນນະພາບຂອງນ້ໍາມັນໄດ້ຜ່ານການທົດສອບກ່ອນທີ່ຈະຂັບລົດ.ເພື່ອລົບລ້າງຄວາມສົງໃສ, ບໍລິສັດໄດ້ສົ່ງນ້ໍາມັນຫລໍ່ລື່ນໄປຫາບໍລິສັດມືອາຊີບເພື່ອທົດສອບແລະວິເຄາະ.ບໍລິສັດມືອາຊີບຢືນຢັນວ່າການຕິດຢູ່ໃນຫນ້າດິນທີ່ມີລູກປືນແມ່ນເປັນ varnish ຕົ້ນ, MPC ( varnish propensity index ) (ເບິ່ງຮູບທີ 4)
ຮູບທີ 4 ບົດລາຍງານການວິເຄາະເຕັກໂນໂລຢີການຕິດຕາມນ້ໍາມັນທີ່ອອກໂດຍເຕັກໂນໂລຢີວິຊາຊີບການຕິດຕາມນ້ໍາມັນ
3.1.3 ນ້ຳມັນເຄື່ອງທີ່ໃຊ້ໃນເຄື່ອງຂະຫຍາຍແມ່ນນ້ຳມັນ turbine Shell Turbo No. 46 (ນ້ຳມັນແຮ່).ໃນເວລາທີ່ນ້ໍາມັນແຮ່ທາດຢູ່ໃນອຸນຫະພູມສູງ, ນ້ໍາມັນຫລໍ່ລື່ນໄດ້ຖືກ oxidized, ແລະຜະລິດຕະພັນການຜຸພັງໄດ້ລວບລວມຢູ່ດ້ານຂອງພຸ່ມໄມ້ທີ່ຮັບຜິດຊອບເພື່ອສ້າງເປັນ varnish.ນ້ໍາມັນຫລໍ່ລື່ນແຮ່ທາດສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນປະກອບດ້ວຍສານໄຮໂດຄາບອນ, ເຊິ່ງມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຂ້ອນຂ້າງຢູ່ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງແລະອຸນຫະພູມຕ່ໍາ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຖ້າບາງໂມເລກຸນຂອງໄຮໂດຄາບອນ (ແມ້ແຕ່ຈໍານວນຫນ້ອຍຫຼາຍ) ໄດ້ຮັບການປະຕິກິລິຍາຜຸພັງໃນອຸນຫະພູມສູງ, ໂມເລກຸນໄຮໂດຄາບອນອື່ນໆກໍ່ຈະເກີດປະຕິກິລິຍາລະບົບຕ່ອງໂສ້, ເຊິ່ງເປັນລັກສະນະຂອງປະຕິກິລິຍາລະບົບຕ່ອງໂສ້ hydrocarbon.
3.1.4 ນັກວິຊາການອຸປະກອນໄດ້ດໍາເນີນການສືບສວນຮອບຕົວສະຫນັບສະຫນູນຂອງອຸປະກອນການ, ຄວາມກົດດັນເຢັນຂອງທໍ່ inlet ແລະ outlet, ການກວດສອບການຮົ່ວໄຫລຂອງລະບົບນ້ໍາມັນ, ແລະຄວາມສົມບູນຂອງ probe ອຸນຫະພູມ.ແລະໄດ້ທົດແທນຊຸດຂອງ bearings ໃນຕອນທ້າຍທີ່ບໍ່ແມ່ນຂັບຂອງຂ້າງຄວາມກົດດັນຕ່ໍາຂອງ expander, ແຕ່ຫຼັງຈາກຂັບລົດສໍາລັບເດືອນ, ອຸນຫະພູມຍັງເຖິງ 110 ℃, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນມີການເຫນັງຕີງຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງການສັ່ນສະເທືອນແລະອຸນຫະພູມ.ການປັບຕົວຫຼາຍໆຄັ້ງໄດ້ຖືກເຮັດເພື່ອໃຫ້ໄດ້ໃກ້ຊິດກັບເງື່ອນໄຂການທົດແທນຄືນໃຫມ່, ແຕ່ເກືອບບໍ່ມີຜົນໃດໆ (ເບິ່ງຮູບ 5).
ຮູບທີ 5 ຕາຕະລາງແນວໂນ້ມຂອງຕົວຊີ້ວັດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຈາກວັນທີ 13 ກຸມພາ ຫາ 29 ມີນາ
ຜູ້ຜະລິດ MAN Turbo, ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການເຮັດວຽກໃນປະຈຸບັນຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍ, ຖ້າປະລິມານອາກາດໄດ້ຮັບຄວາມຫມັ້ນຄົງຢູ່ທີ່ 120 t / h, ພະລັງງານຜົນຜະລິດແມ່ນ 8000kw, ເຊິ່ງຂ້ອນຂ້າງໃກ້ຄຽງກັບພະລັງງານຜົນຜະລິດຂອງການອອກແບບຕົ້ນສະບັບຂອງ 7990kw ພາຍໃຕ້ສະພາບການເຮັດວຽກປົກກະຕິ;ເມື່ອປະລິມານອາກາດແມ່ນ 1 30 t / h, ພະລັງງານຜົນຜະລິດແມ່ນ 8680kw;ຖ້າປະລິມານອາກາດໄດ້ຮັບແມ່ນ 1 46 t / h, ພະລັງງານຜົນຜະລິດແມ່ນ 9660kw.ນັບຕັ້ງແຕ່ການເຮັດວຽກທີ່ເຮັດໂດຍດ້ານຄວາມກົດດັນຕ່ໍາກວມເອົາສອງສ່ວນສາມຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍ, ດ້ານຄວາມກົດດັນຕ່ໍາຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍອາດຈະເກີນ.ເມື່ອອຸນຫະພູມສູງກວ່າ 110 °C, ມູນຄ່າການສັ່ນສະເທືອນຈະປ່ຽນແປງຢ່າງຮ້າຍແຮງ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ varnish ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃຫມ່ຢູ່ດ້ານຂອງ shaft ແລະພຸ່ມໄມ້ທີ່ຮັບຜິດຊອບແມ່ນ scratched ໃນໄລຍະນີ້ (ເບິ່ງຮູບ 6).
ຮູບທີ 6 ຕາຕະລາງການດຸ່ນດ່ຽງພະລັງງານຂອງຫົວໜ່ວຍຂະຫຍາຍ
3.2ກົນໄກການວິເຄາະບັນຫາທີ່ມີຢູ່ແລ້ວ
3.2.1 ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 7, ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າມຸມລວມລະຫວ່າງທິດທາງການສັ່ນສະເທືອນເລັກນ້ອຍຂອງ fulcrum ຂອງຕັນກະເບື້ອງແລະເສັ້ນປະສານງານຕາມລວງນອນໃນລະບົບປະສານງານແມ່ນ β, ມຸມ swing ຂອງຕັນກະເບື້ອງແມ່ນφ. , ແລະລະບົບ pad bearing tilting ປະກອບດ້ວຍ 5 ກະເບື້ອງ, ໃນເວລາທີ່ກະເບື້ອງໃນເວລາທີ່ pad ແມ່ນຂຶ້ນກັບຄວາມກົດດັນຂອງຮູບເງົານ້ໍາມັນ, ເນື່ອງຈາກວ່າ fulcrum ຂອງ pad ໄດ້ບໍ່ແມ່ນຮ່າງກາຍ rigid ຢ່າງແທ້ຈິງ, ຕໍາແຫນ່ງຂອງ fulcrum ຂອງ pad ຫຼັງຈາກການຜິດປົກກະຕິການບີບອັດຈະ. ຜະລິດການຍ້າຍຂະຫນາດນ້ອຍຕາມທິດທາງ preload geometric ເນື່ອງຈາກຄວາມແຂງຂອງ fulcrum, ດັ່ງນັ້ນການປ່ຽນແປງການເກັບກູ້ bearing ແລະຄວາມຫນາຂອງຮູບເງົານ້ໍາມັນ [1.] .
Fig.7 ລະບົບປະສານງານຂອງ pad ດຽວຂອງ pad bearing tilting
3.2.2 ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຮູບທີ 1 ວ່າ rotor ແມ່ນໂຄງສ້າງ beam cantilever, ແລະ impeller ແມ່ນອົງປະກອບການເຮັດວຽກຕົ້ນຕໍ.ເນື່ອງຈາກຂ້າງ impeller ແມ່ນດ້ານຂັບລົດ, ເມື່ອອາຍແກັສຂະຫຍາຍອອກໄປເຮັດວຽກ, ແກນຫມຸນຢູ່ດ້ານ impeller ແມ່ນຢູ່ໃນສະພາບທີ່ເຫມາະສົມໃນພຸ່ມໄມ້ທີ່ຮັບຜິດຊອບເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບຂອງອາຍແກັສ damping, ແລະຊ່ອງຫວ່າງນ້ໍາມັນຍັງຄົງເປັນປົກກະຕິ.ໃນຂະບວນການຂອງ meshing ແລະສົ່ງ torque ລະຫວ່າງເກຍຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຂະຫນາດນ້ອຍ, ດ້ວຍນີ້ເປັນ fulcrum, ການເຄື່ອນໄຫວທີ່ບໍ່ມີ radial ຂອງ shaft ຂ້າງບໍ່ impeller ຈະຖືກຈໍາກັດພາຍໃຕ້ສະພາບ overload, ແລະຄວາມກົດດັນຂອງຮູບເງົາ lubricating ຂອງຕົນແມ່ນສູງກ່ວາຂອງອື່ນໆ. bearings, ເຮັດໃຫ້ສະຖານທີ່ນີ້ lubricated ຄວາມແຂງຂອງຮູບເງົາເພີ່ມຂຶ້ນ, ອັດຕາການຕໍ່ອາຍຸຮູບເງົານ້ໍາມັນຫຼຸດລົງ, ແລະຄວາມຮ້ອນ frictional ເພີ່ມຂຶ້ນ, ສົ່ງຜົນໃຫ້ varnish ເປັນ.
3.2.3 ທາດ varnish ໃນນ້ໍາມັນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຜະລິດຢູ່ໃນສາມຮູບແບບ: ການຜຸພັງຂອງນ້ໍາມັນ, ນ້ໍາມັນ "ການເຜົາໃຫມ້ຈຸນລະພາກ", ແລະການລະບາຍຄວາມຮ້ອນໃນພື້ນທີ່.varnish ຄວນເກີດມາຈາກ "ການເຜົາໃຫມ້ຈຸນລະພາກ" ຂອງນ້ໍາມັນ.ກົນໄກດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້: ເປັນຈໍານວນຫນຶ່ງຂອງອາກາດ (ໂດຍທົ່ວໄປຫນ້ອຍກ່ວາ 8%) ຈະຖືກລະລາຍໃນນ້ໍາມັນ lubricating ໄດ້.ເມື່ອເກີນຂອບເຂດຈໍາກັດການລະລາຍ, ອາກາດທີ່ເຂົ້າໄປໃນນ້ໍາມັນຈະມີຢູ່ໃນນ້ໍາມັນໃນຮູບແບບຂອງຟອງທີ່ຖືກໂຈະ.ຫຼັງຈາກເຂົ້າໄປໃນລູກປືນ, ຄວາມກົດດັນສູງເຮັດໃຫ້ຟອງເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ຮັບການບີບອັດ adiabatic ຢ່າງໄວວາ, ແລະອຸນຫະພູມຂອງນ້ໍາເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາເຮັດໃຫ້ເກີດ "ການເຜົາໃຫມ້ຈຸນລະພາກ" ຂອງນ້ໍາມັນ adiabatic, ສົ່ງຜົນໃຫ້ insolubles ຂະຫນາດນ້ອຍທີ່ສຸດ.insolubles ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຂົ້ວໂລກແລະມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະຕິດກັບຫນ້າໂລຫະເພື່ອສ້າງເປັນ varnishs.ຄວາມກົດດັນຫຼາຍ, ການລະລາຍຂອງສານທີ່ບໍ່ລະລາຍຫຼຸດລົງ, ແລະມັນງ່າຍຂຶ້ນທີ່ຈະ precipitate ແລະຕົກລົງເພື່ອສ້າງເປັນ varnish.
3.2.4 ດ້ວຍການສ້າງຕັ້ງຂອງ varnish, ຄວາມຫນາຂອງຮູບເງົານ້ໍາມັນຢູ່ໃນສະພາບທີ່ບໍ່ບໍ່ເສຍຄ່າແມ່ນຖືກຄອບຄອງໂດຍ varnish, ແລະໃນເວລາດຽວກັນຄວາມໄວການຕໍ່ອາຍຸຂອງຮູບເງົານ້ໍາມັນຫຼຸດລົງ, ແລະອຸນຫະພູມເພີ່ມຂຶ້ນຄ່ອຍໆ, ເຊິ່ງເພີ່ມຂຶ້ນ. friction ລະຫວ່າງຫນ້າດິນຂອງພຸ່ມໄມ້ຮັບຜິດຊອບແລະ shaft ໄດ້, ແລະ varnish ຝາກເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມຮ້ອນ dissipation ບໍ່ດີແລະອຸນຫະພູມນ້ໍາທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນນໍາໄປສູ່ການສູງອຸນຫະພູມພຸ່ມໄມ້ຮັບຜິດຊອບ.ໃນທີ່ສຸດ, ວາລະສານ rubs ຕ້ານ varnish, ເຊິ່ງ manifested ໃນການເຫນັງຕີງທີ່ຮຸນແຮງໃນການສັ່ນສະເທືອນ shaft.
3.2.5 ເຖິງແມ່ນວ່າຄ່າ MPC ຂອງນ້ຳມັນເຄື່ອງຂະຫຍາຍບໍ່ສູງ, ເມື່ອມີສານເຄືອບເງົາຢູ່ໃນລະບົບນ້ຳມັນເຄື່ອງ, ການລະລາຍ ແລະ ການຕົກຄ້າງຂອງອະນຸພາກ varnish ໃນນ້ຳມັນແມ່ນຖືກຈຳກັດ ເນື່ອງຈາກຄວາມສາມາດຂອງນ້ຳມັນຫຼໍ່ລື່ນມີຈຳກັດ. ອະນຸພາກ varnish.ມັນເປັນລະບົບການດຸ່ນດ່ຽງແບບເຄື່ອນໄຫວ.ໃນເວລາທີ່ມັນມາຮອດສະຖານະອີ່ມຕົວ, varnish ຈະ hang ສຸດ bearing ຫຼື pad bearing, ເຮັດໃຫ້ເກີດການເຫນັງຕີງຂອງອຸນຫະພູມຂອງ pad bearing, ເຊິ່ງເປັນອັນຕະລາຍທີ່ເຊື່ອງໄວ້ທີ່ສໍາຄັນຜົນກະທົບຕໍ່ການດໍາເນີນງານທີ່ປອດໄພ.ແຕ່ເນື່ອງຈາກວ່າມັນຍຶດຕິດກັບ pad bearing, ມັນແມ່ນເຫດຜົນຫນຶ່ງສໍາລັບການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອຸນຫະພູມຂອງ pad bearing ໄດ້.
4 ມາດຕະການ ແລະ ມາດຕະການຕ້ານ
ການກໍາຈັດການສະສົມຂອງ varnish ເທິງແບ້ກເກີສາມາດຮັບປະກັນວ່າແບ້ຂອງຫນ່ວຍງານເຮັດວຽກຢູ່ໃນອຸນຫະພູມທີ່ຄວບຄຸມ.ໂດຍຜ່ານການຄົ້ນຄວ້າແລະການສື່ສານກັບຜູ້ຜະລິດຈໍານວນຫຼາຍຂອງອຸປະກອນການກໍາຈັດ varnish, ພວກເຮົາເລືອກ Kunshan Winsonda, ທີ່ມີການນໍາໃຊ້ທີ່ດີແລະມີຊື່ສຽງໃນຕະຫຼາດ, ເພື່ອຜະລິດ WVD-II electrostatic adsorption + resin adsorption, ເຊິ່ງເປັນອຸປະກອນການກໍາຈັດ varnish ປະສົມເພື່ອເອົາສີອອກ.ເຍື່ອ.
ເຄື່ອງຟອກນ້ໍາມັນຊຸດ WVD-II ປະສົມປະສານປະສິດທິຜົນຂອງເທກໂນໂລຍີການດູດຊຶມ electrostatic ແລະເທກໂນໂລຍີການແລກປ່ຽນ ion, ແກ້ໄຂ varnish ທີ່ລະລາຍໂດຍຜ່ານການດູດຊຶມ resin, ແລະແກ້ໄຂ varnish precipitated ໂດຍຜ່ານການ adsorption electrostatic.ເຕັກໂນໂລຊີນີ້ສາມາດຫຼຸດຜ່ອນເນື້ອໃນຂອງ sludge ໃນເວລາສັ້ນ, ໃນໄລຍະສັ້ນຂອງຫຼາຍມື້, ລະບົບການ lubrication ເດີມທີ່ມີຈໍານວນຫຼາຍຂອງ sludge / varnish ສາມາດຟື້ນຟູກັບສະຖານະການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ແລະບັນຫາຂອງການເພີ່ມຂຶ້ນຊ້າໃນ. ອຸນຫະພູມຂອງ thrust bearing ທີ່ເກີດຈາກ varnish ສາມາດແກ້ໄຂໄດ້.ມັນສາມາດເອົາອອກໄດ້ຢ່າງມີປະສິດທິພາບ ແລະ ປ້ອງກັນການລະລາຍຂອງນໍ້າມັນທີ່ລະລາຍແລະບໍ່ລະລາຍທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃນລະຫວ່າງການເຮັດວຽກປົກກະຕິຂອງ turbine ອາຍ.
ຫຼັກການຕົ້ນຕໍຂອງມັນແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
4.1 ຢາງແລກປ່ຽນ Ion ເພື່ອເອົາ varnish ທີ່ລະລາຍ
ຢາງແລກປ່ຽນ ion ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນປະກອບດ້ວຍສອງພາກສ່ວນ: ໂຄງກະດູກໂພລີເມີແລະກຸ່ມແລກປ່ຽນ ion.ຫຼັກການດູດຊຶມແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 8,
ຮູບທີ 8 ຫຼັກການຂອງການດູດຊຶມນ້ຳຢາງປະຕິກິລິຍາ ion-ion
ກຸ່ມແລກປ່ຽນແມ່ນແບ່ງອອກເປັນສ່ວນຄົງທີ່ ແລະສ່ວນທີ່ເຄື່ອນຍ້າຍໄດ້.ສ່ວນຄົງທີ່ຖືກຜູກມັດຢູ່ໃນເມຕຣິກໂພລີເມີແລະບໍ່ສາມາດເຄື່ອນຍ້າຍໄດ້ຢ່າງເສລີ, ແລະກາຍເປັນ ion ຄົງທີ່;ສ່ວນທີ່ສາມາດເຄື່ອນຍ້າຍໄດ້ ແລະສ່ວນຄົງທີ່ຈະຖືກລວມເຂົ້າກັນໂດຍພັນທະບັດ ionic ເພື່ອກາຍເປັນ ion ທີ່ສາມາດແລກປ່ຽນໄດ້.ion ຄົງທີ່ແລະ ions ມືຖືມີຄ່າກົງກັນຂ້າມຕາມລໍາດັບ.ຢູ່ທີ່ພຸ່ມໄມ້ທີ່ເກິດ, ພາກສ່ວນມືຖື decomposes ເຂົ້າໄປໃນ ions ເຄື່ອນທີ່ຢ່າງເສລີ, ເຊິ່ງແລກປ່ຽນກັບຜະລິດຕະພັນການເຊື່ອມໂຊມອື່ນໆທີ່ມີຄ່າບໍລິການດຽວກັນ, ດັ່ງນັ້ນພວກມັນສົມທົບກັບ ions ຄົງທີ່ແລະຖືກດູດຊຶມຢ່າງຫນັກແຫນ້ນຢູ່ໃນຖານການແລກປ່ຽນ.ໃນກຸ່ມ, ມັນໄດ້ຖືກເອົາໄປໂດຍນ້ໍາມັນ, varnish ທີ່ລະລາຍອອກໂດຍການດູດຊຶມຂອງ resin ແລກປ່ຽນ ion.
4.2 ເທກໂນໂລຍີການດູດຊຶມໄຟຟ້າສະຖິດເພື່ອເອົາ varnish ທີ່ໂຈະ
ເທກໂນໂລຍີ adsorption electrostatic ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນໃຊ້ເຄື່ອງກໍາເນີດໄຟຟ້າແຮງດັນສູງເພື່ອສ້າງສະຫນາມໄຟຟ້າແຮງດັນສູງເພື່ອ polarize particles ມົນລະພິດໃນນ້ໍາມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນຄ່າບໍລິການໃນທາງບວກແລະທາງລົບຕາມລໍາດັບ.ອະນຸພາກທີ່ເປັນກາງຈະຖືກບີບ ແລະເຄື່ອນຍ້າຍໂດຍອະນຸພາກທີ່ມີຄ່າໄຟຟ້າ, ແລະສຸດທ້າຍອະນຸພາກທັງໝົດຈະຖືກດູດຊຶມ ແລະຕິດຢູ່ກັບຕົວເກັບກຳ (ເບິ່ງຮູບ 9).
ຮູບທີ 8 ຫຼັກການຂອງເທກໂນໂລຍີ adsorption electrostatic
ເທກໂນໂລຍີທໍາຄວາມສະອາດນ້ໍາມັນໄຟຟ້າແບບໄຟຟ້າສາມາດກໍາຈັດມົນລະພິດທີ່ບໍ່ລະລາຍທັງຫມົດ, ລວມທັງຄວາມບໍ່ສະອາດຂອງອະນຸພາກແລະ varnish ທີ່ຖືກໂຈະທີ່ຜະລິດໂດຍການທໍາລາຍນ້ໍາມັນ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ອົງປະກອບການກັ່ນຕອງແບບດັ້ງເດີມພຽງແຕ່ສາມາດເອົາອະນຸພາກຂະຫນາດໃຫຍ່ທີ່ມີຄວາມແມ່ນຍໍາທີ່ສອດຄ້ອງກັນ, ແລະມັນຍາກທີ່ຈະເອົາ submicron ອອກ. ລະດັບການລະງັບ varnish.
ລະບົບນີ້ສາມາດແກ້ໄຂ varnish precipitated ແລະຝາກໄວ້ໃນ pad bearing ໄດ້ຢ່າງສົມບູນ, ດັ່ງນັ້ນການແກ້ໄຂຢ່າງສົມບູນຂອງອິດທິພົນຂອງອຸນຫະພູມ pad bearing ແລະການປ່ຽນແປງການສັ່ນສະເທືອນທີ່ເກີດຈາກ varnish ໄດ້, ດັ່ງນັ້ນຫນ່ວຍບໍລິການສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ຢ່າງຫມັ້ນຄົງເປັນເວລາດົນນານ.
5 ສະຫຼຸບ
ໜ່ວຍກຳຈັດກຳຈັດສານເຄືອບເງົາ WSD WVD-II ໄດ້ຖືກນຳມານຳໃຊ້, ຜ່ານການສັງເກດການດຳເນີນງານເປັນເວລາ 2 ປີ, ອຸນຫະພູມລູກປືນໄດ້ຖືກຮັກສາໄວ້ສະເໝີຢູ່ທີ່ປະມານ 90 ອົງສາ C, ແລະ ໜ່ວຍດັ່ງກ່າວຍັງຢູ່ໃນສະພາບປົກກະຕິ.ມີການພົບເຫັນຮູບເງົາ varnish (ເບິ່ງຮູບ 10).
ຮູບພາບທາງດ້ານຮ່າງກາຍຂອງການ disassembly bearing ຫຼັງຈາກການຕິດຕັ້ງການໂຍກຍ້າຍ varnish
ອຸປະກອນ
ອ້າງອີງ:
[1] Liu Siyong, Xiao Zhonghui, Yan Zhiyong, ແລະ Chen Zhujie.ການຈໍາລອງຕົວເລກແລະການຄົ້ນຄວ້າທົດລອງກ່ຽວກັບຄຸນລັກສະນະແບບເຄື່ອນໄຫວຂອງລູກປືນ pad elastic pivot ແລະ damping tilting pad bearings [J].ວາລະສານພາສາຈີນຂອງວິສະວະກຳກົນຈັກ, ຕຸລາ 2014, 50(19):88.
ເວລາປະກາດ: 13-12-2022